产品别名 |
打麻点龙骨设备 |
面向地区 |
全国 |
牌号 |
TA2 |
品名 |
铝镁合金 |
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可以看到，液态铝中的原子的排列在几个原子间距的小范围内，与其固态铝原子的排列 图１５ ７００℃时液态Ａｌ中原子分布曲线 ［当ｒ→∞时，ρ（ｒ）→ρ０，表示 较大体积中的原子平均密度 （相当于非晶态材料）］ 方式基本一致，呈现出一定的有规则排列；而距离远的原子 排列就不同于固态了，表现为无序状态。这也是液态金属结 构的主要特征，称之为 “近程有序”、“远程无序”结构。 （３）液态金属结构的理论模型 对液态金属结构的理 论描述至今还没有一个公认的、系统的、科学的模型。以 下就几类典型模型做简要介绍。 减小铸型中气体反压力的途径有两条。一条是适当低型砂中的含水量和发气物质的含量，亦即减小 砂型的发气性；另一条途径是提高砂型的透气性，在砂型上扎通气孔，或在离浇注端远或高部位设通 气冒口，增加砂型的排气能力。 ３浇注条件方面的因素 （１）浇注温度 浇注温度对液态金属的充型能力 有决定性的影响。浇注温度越高，充型能力越好。在 一定温度范围内，充型能力随浇注温度的提高而直线 上升。超过某界限后，由于金属吸气多，氧化严重，充型能力的提高幅度越来越小。对于薄 壁铸件或流动性差的合金，利用提高浇注温度改善充型能力的措施，在生产中经常采用，也 比较方便。但是，随着浇注温度的提高，铸件一次结晶组织粗大，容易产生缩孔、缩松、粘 砂、裂纹等缺陷，因此综合考虑，谨慎使用。 在这种情况下，铸件和铸型的温度分布如图１２５所示。因此可以认为，在整个传热过 程中，铸件断面的温度分布是均匀的，铸型内表面温度接近铸件的温度。如果铸型足够厚， 由于铸型的导热性很差，铸型的外表面温度仍然保持为ｔ２０。所以，绝热铸型本身的热物理 性质是决定整个系统传热过程的主要因素。 ２金属铸型界面热阻为主的金属型中凝固 较薄的铸件在工作表面涂有涂料的金属型中铸造时，就属于这种情况。金属铸型界面 处的热阻较铸件和铸型中的热阻大得多，这时，凝固金属和铸型中的温度梯度可忽略不计， 即认为温度分布是均匀的，传热过程取决于涂料层的热物理性质。若金属无过热浇注，则界 面处铸件的温度等于凝固温度 （ｔＦ＝ｔＣ），铸型的温度保持为ｔ２０，如图１２６所示。
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